総計は、キャステルのパフォーマンスに非常に重要な影響を及ぼし、castablesのパフォーマンスに対する骨材の種類の影響の研究は、耐火物の耐用年数を改善し、難治性材料のコストを削減するために非常に重要です。この論文では、わずかに高品質のアルミナの凝集体または茶色のコランダム凝集体を86-グレードの均質なアルミナ骨材に置き換えるという観点から、異なるアルミナ凝集体がセメント結合系下でのアルミニウムとマグネシウム鋳造物のパフォーマンスに及ぼす影響は、標本の材料と比較されます。誘導炉のスラグ耐性テストと熱化学ソフトウェアのファクトセージ6.2と組み合わせて、スラグと耐火物の反応を分析し、スラグと耐火物材料の反応をさらに分析します。均質化されたボーキサイトベースのアルミニウムマグネシウム鋳造物のスラグ侵食防止メカニズムは、均質化されたボーキサイトのパフォーマンスの利点とその使用範囲を理解する上で非常に重要です。
テスト用の原材料
均質化ボーキサイト（粒子サイズ5〜3mm、3〜1mm、1〜 0 mm）、ロータリーキルンボーキサイト（5〜3mm、3〜1mm、1〜 0 mm）、逆キルンボーシテ（粒子） 1〜 0 mm）、および茶色のcorundum（粒子サイズ5〜3mm、3〜1mm、1〜 0 mm）として。茶色のコランダムの罰金、マグネシア罰金、SECAR71セメント、活性化-AL2O3マイクロパウダー、およびElkemsio2マイクロパウダーをマトリックスとして使用し、トリポリオン酸ナトリウムとヘキサメタリン酸ナトリウムを水還元剤として使用しました。テストで使用される原材料の化学組成を表1に示します。
表1原料の主な化学組成（wt％）
標本の準備
テスト製剤を表2に示します。均質化されたボーキサイト、ロータリーキルンボーキサイト、逆炎キルンボーキサイト、ブラウンコランダムは、凝集サンプルとしてそれぞれサンプルHC、サンプルGC、サンプルDC、サンプルBCと名付けられました。テスト式に従って原材料を計量し、適切な量の水で添加し、完全に攪拌した後、40×40×160mmの長さのストリップ標本に成形され、室温で24時間維持された後、型から金型から除去され、110度に24時間乾燥させた後、金型を金型から除去しました。最後に、ベイクド標本を、1100度、1600度で3時間で1600度で熱処理するためにCSL高温焼結炉に入れられました。成形標本を110度24時間オーブンで乾燥させ、最後にベイクド標本をCSL高温焼結炉に1100度、1600度で3時間で入れました。炉の温度が室温まで冷却された後、標本を除去し、パフォーマンステストを実施しました。
表2テスト定式化（WT％）
パイロットパフォーマンステスト
（1）室温の物理的特性
Gb/t 2997-2000、gb/t 5072-2008、gb/t 3001-2000、gb/t 5988-2004によれば、乾燥標本の見かけの多孔性とバルク密度、室温圧縮強度、室温の屈曲強度、およびラインの変化率。
（2）熱衝撃耐性
1100度で3時間の熱処理後の試験片は、30分間保持した後、1100度まで予熱した電気炉に入れられ、標本を除去し、すぐに循環水に浸します。その後、標本を5分間空中に置きます。テストは3回繰り返され、テストの終了時に、水冷却後の標本の破損に応じて熱衝撃安定性を評価します。
（3）スラグ抵抗
誘導炉法は、試験片のスラグ抵抗を評価するために使用されます。テストセットアップの概略図を図1に示します。110程度の乾燥後の長い試験片は24時間にるつぼに注がれ、誘導融解炉に充填されます。キャストるつぼを図2に示します。動的誘導炉スラグ抵抗試験の手順は次のとおりです。まず、最初にるつぼに約6kgの一般的な鋼をるつぼに加熱し、すべての鋼を溶かした後に308gのひしゃくスラグを加えます。 n（cao）/n（sio2）=4。56。鋼鉄の部分がスラグと完全に融合すると、タイミングが開始され、温度が1600度に制御され、炉は0.5時間後に停止します。テストが終了した後、長い標本をるつぼに注ぎ、24時間110度乾燥させ、図2に示すように標本を誘導炉に注ぎます。テストの終わりに、残留標本は架橋から除去され、片側の標本は標本の中央の位置から切断されました。侵食面積（または侵食速度）と浸透領域を使用して、それぞれ標本の侵食の程度と標本浸透の程度を特徴付けました。ここでは、標本の侵食と浸透領域を分析および測定し、アドベートロバットパロスソフトウェアの助けを借りて測定しました。
スラグ侵食テスト後のるつぼの概略断面を残した
キャスト後の乾燥後のるつぼの右の写真
表3ひしゃくスラグの化学組成（wt％）
各試験片の侵食の深さは、スラグ抵抗試験の終わりに測定され、試験片の侵食領域と浸食領域と浸透領域が計算されました。侵食率は次のように計算されます。図3は、誘導スラグ侵食後の試験片の副図を示しています。図に示すように、H {0は試験片の元の高さであり、標本H1の残留高さを測定し、スラグ侵食後の試験片の最大侵食の深さはH 2=h 0- H1であり、侵食率は次の形式に従って計算されます。
ここで：υは侵食率、mm-h -1です。 hは、スラグ後の標本の最大侵食深度、mmです。 tは侵食時間です。
図3誘導炉試験後の標本の側面図
侵食面積と浸透領域は次のように計算されます。誘導後の標本の断面を図4に示します。図に示すように、標本の統計領域が最初に選択されます（選択された領域は、比較標本の各グループで同じです。侵食の状況に応じて、しかし同じ長さは、標本の各グループによって縦方向に取られ、統計領域が測定されます。侵食面積S1および浸潤エリアS2
図4誘導炉試験後の標本の概略断面
結論する
（1）異なるアルミナ凝集体を含むアルミニウム - マグネシウム鋳造可能な標本は、生成されたスピネル含有量の違いにより、標本の室温性能に大きな違いがあります。 1600度での熱処理後、高温処理後のセメント結合均質アルミナベースのアルミニウム - マグニウム鋳造物の体積収縮は、逆フレームキルンアルミナ凝集体を含む標本と比較して、ラインの変化率が大きくなり、標本はより低い圧縮強度を示し、耐熱性が低くなりました。
（2）誘導炉スラグ抵抗テストを介して、結果は次のとおりです。セメント結合アルミニウムマグネシウム鋳造物を使用して、86グレードの均質なアルミナを備えた標本のスラグ侵食抵抗は、凝集体として88グレードのロタリーin骨材の角質の青色のアラミナと88グレードの慣習式のフラーム層の標本の標本とは大きく異なりません。均質化されたアルミナベースの鋳造物標本のスラグ浸潤に対する抵抗は貧弱です。
（3）均質化されたアルミナベースのアルミニウムマグニウム鋳造物は、スラグエッチング後に熱い表面の近くの凝集体の周りに大きな亀裂を生成します。これは、試験片のスラグ浸透抵抗に不利です。
（4）3種類のアルミナ凝集体とスラグ間の反応の微細構造分析および熱力学的シミュレーション結果と組み合わせることで、アルミナ凝集標本とスラグと反応したアルミナ凝集標本の生成物は、星の均質化されたアルミナの凝集と均質化されたアルミナの対応との間の反応との間の反応との間の反応との間の反応との間の反応との間の反応の間の反応の間の均質、Ca6、および低溶融点相との間で反応すると結論付けることができます。マトリックスとスラグは、紡糸物のスラグへの直接的な溶解度です。