高アルミナ摩耗耐性コロプラストの焼結の可能性と耐摩耗性に対する4つのカルシウムアルミノートセメントの効果
近年、新規または再構築された熱（熱）発電所プロジェクトの主要な「クリーン燃焼」デバイスとしての循環流体床ボイラー（CFB）が広く使用されており、難治性材料の継続的な改善と開発をサポートするCFBボイラーにつながりました。私たち全員が知っているように、CFBボイラーの裏地構造は複雑です。燃焼室には、高強度の石炭粒子の高速循環と煙道ガスがあります。これには、CFBボイラーが良好な構造パフォーマンスを持つだけでなく、高強度と耐摩耗性の良いパフォーマンスを持つ必要があります。高アルミナの耐摩耗性プラスチックは、主にCFBボイラーの裏地構造で使用され、垂直型に鋳造できませんが、水冷壁、回収領域、サイクロン分離器などのコーティングされたコーティングされた部品をプレハブまたは手動で叩くことができます。高アルミナ耐摩耗性プラスチックは、一般に、耐衝突材の特定の粘度と可塑性を伴う、混合の特定の割合に応じて、凝集、粉末、結合剤、凝固剤プロモーターでできています。高アルミナ耐摩耗性のコロプラストにおける凝固剤プロモーターの選択と凝固剤プロモーションメカニズムの研究は、コロプラストの建設性能とCFB循環硫化ベッドボイラーのサービス寿命に重要な影響を及ぼします。したがって、この作業では、高アルミナ摩耗耐性プラスチゾールは、均質化された高アルミナボーキサイト、シリカマイクロパウダーとアルミナマイクロパウダーだけと原材料を使用し、結合剤としてリン酸リン酸塩を使用して調製し、高アルミナ摩耗性プラステリスの効果の効果の凝固機構に対する4つのカルシウムアルミネートセメント凝固剤の効果を調査することに焦点を当てました。発射後のプラスチゾールの抵抗。
01実験
1.1原材料
テスト均質化された高アルミナボーキサイト凝集体（粒子サイズ3〜1および1mm以下）および微粉末（0}。リン酸は、リン酸アルミニウムの密度が1.5g-cm -3であり、リン酸溶液中のリン酸のリン酸量のリン酸量は45％でした。凝固剤プロモーターは、市販の60、65、70、および75のアルミン酸塩セメントです。テストで使用される原材料と凝固剤の化学組成を表1に示します。
1.2準備
試験塩基製剤（W）は、45％均質化高アルミナボーキサイト凝集、20％ホモジナイズ高アルミナボーキサイト微調整、12％-AL2O3ミクロニズド粉末、5％SIO2ミクロニズド粉末、13％アルミニウムのジヒドロゲンリン酸塩およびリン酸とリン酸を添加しました（bind）bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind bind and and and and bind bind bind bind and and and and and bind bind bind bind bind bind and hing bind 65セメント、70セメント、および75セメント、標本NO。 1＃、2＃、3＃、および4＃に対応します。
重量の材料は、40mm×40mm×160mmの従来の標本と100mm×100mm×100mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mm×30mmの耐状な維持の48時間で、室温維持の48時間で24時間、その後110度の暑さ24hの干しに続きます。乾燥後、いくつかの標本を1100度で3時間熱処理し、使用のために炉で冷却しました。
1.3パフォーマンステスト
成形後の標本の維持中の初期凝固時間を記録します。関連する標準（yb\/t 5200-1993、gb\/t 3001-2007、gb\/t 5072-2008、gb\/t 5988-2007、gb\/t 18301-2001）乾燥と熱処理。
熱処理された標本の物理相組成は、X線回折計によって分析されました。 1100度の熱処理標本の骨折の形態は、走査型電子顕微鏡で観察されました。
02結果と議論
2.1通常の温度性能
室温のパフォーマンスで110度の乾燥と1100度の熱処理標本を図1に示します。110度乾燥標本密度のアルミナセメントのアルミナ含有量は、トレンドの緩やかな減少で増加し、1100度の熱処理標本のバルク密度は、一般に110度の程度の密度が小さくなります。分析：1100度での熱処理後の標本、凝固剤プロモーターはセメント水和物を硫酸化し、脱水酸塩を脱水します。ジドロゲンリン酸アルミニウムの結合剤は低水または無水リン酸を生成するため、熱処理後の標本のバルク密度の減少につながります。また、1100度での熱処理後の標本の室温機械的強度が110度で乾燥した後のものよりも大幅に小さく、結合剤の物理的位相の変化と粘着性水素化術の中程度の肥満症の高温角質の高温角質の高温角質の変化であることを示していることを示していることを示しています。プラスチック。これは、標本のバルク密度の傾向に似ています。試験片の室温曲げ強度と室温圧縮強度の乾燥と熱処理は、セメントのアルミナ含有量の増加と徐々に減少します。乾燥後の標本の強度は、主に結合剤の結合強度と材料に対する凝固剤プロモーターの効果に由来し、結合剤の種類と量はすべての製剤の材料で同じであるため、プラスチックの強度の変化を引き起こす主な要因は凝固促進剤である必要があります。
また、図から見ることができます。1＃標本熱処理されたライン収縮は最大であり、2＃-4＃標本の熱処理されたライン収縮が徐々に減少します。
プラスチック中のカルシウム硫酸セメントのメカニズムは、結合剤のリン酸イオンおよび水素および酸素イオンとのアルミンセメント中のカルシウムイオンとの相互作用であり、硬化反応方程式は次のとおりです。
ca₂++ po 3-4+5 h +2o₂→cahpo₄•2h₂o。
主な役割の接着に室温でリン酸アルミニウムリン酸アルミニウム中の結合剤であるリン酸中の結合剤は、アルミナの反応において材料とともに、リン酸アルミニウム塩を生成します。結合剤のジヒドロゲンリン酸アルミニウムは結合特性を持っていますが、室温硬化を加速するためには、酸性リン酸アルカリの金属化合物と反応するために、プラスチック硬化速度が遅いです。カルシウムイオンは硫酸セメントに存在しますが、アルミン酸セメントは、高アルミナ耐摩耗性プラスチックの結合剤の役割の一部を果たします。
2.2硬化と耐摩耗性
図2は、標本の初期設定時間に対するセメントタイプの効果と、1100度での熱処理後の耐摩耗性を示しています。 1＃と2＃の試験片は4.5時間で硬化を実現できますが、2＃{-4＃＃の初期設定時間は徐々に増加し、4＃標本は5.5時間のメンテナンス後に硬化を実現します。結果は、アルミン酸塩セメントのカルシウムイオンが実際に凝固を促進するのに役割を果たすことができることを示しており、カルシウムアルミナートセメントのアルミナ含有量の増加と酸化カルシウム含有量の減少は、高アルミナ耐摩耗性コロップラストの凝固に対するカルシウムアルミナートセメントの効果を弱めることを示しています。ただし、プラスチック構造の過程で、プラスチック凝固の速度が速すぎる場合、材料の構造時間と構造品質に直接影響します。したがって、高アルミナ摩耗耐性プラスチックの凝集剤としてカルシウムアルミネートセメントを使用すると、特定の建設時間と建設条件に応じて合理的に凝固剤の種類と量を選択する必要があります。
また、図2：1＃-4＃標本の摩耗量から徐々に増加し、耐摩耗性は徐々に減少しています。プラスチックの耐摩耗性は、主にプラスチックのバルク密度、見かけの多孔性、骨材とマトリックスの組み合わせの程度などの因子に依存することが分析されています。
図1と2の結果を分析すると、バルク密度、室温の機械的特性、標本＃1の収縮が最大であることがわかります。これは、それが最高の焼結であることを示しています。したがって、1＃標本には最高の耐摩耗性があり、2＃-4＃標本の焼結特性の徐々に減少すると、最終的に熱処理されたコロプラストの耐摩耗性が弱まりました。
2.3物理的な構成
図3は、熱処理後の1＃、2＃、3＃、および4＃のXRDパターンを1100度で示しています。次のことがわかります。熱処理後の各標本の主な物理相組成はムライト相とcorundum相であり、さまざまな種類のアルミノートセメントはその物理相組成にあまり影響を与えません。ただし、1＃標本から4＃標本まで、熱処理後の物理相の組成におけるコランダム相の主な回折ピークの強度の強度の傾向があり、ムライト相の主要な回折ピークの強度が減少する傾向があります。この結果は、凝固剤のアルミンセメントに関連しています。各標本の各アルミン酸塩セメントの理論的鉱物組成は異なっていたため、60セメントの理論的鉱物はドデカヘプタアルミネートとアルミン酸モノカルシウムでしたが、65、70、75セメントの理論的ミネラル組成は、硫酸モノカルシウム帯状帯である炭酸塩と豊富なダルカウム帯状炭素塩の硫酸塩であり、純粋なジカウムアルミナートの理論的組成に。したがって、高アルミナプラスチゾール製剤の凝固促進プロモーターのアルミナ含有量を増やした熱処理試験片におけるコランダム相の特徴的なピークの強化は、理論分析に従っています。
2.4微細構造
図4は、1000回の倍率で1100度での熱処理後の試験片の骨折形態を示しています。 1＃標本マトリックスはより密度が高く、高度な直接結合であり、焼結は良好です。2＃標本マトリックスは比較的緩く、マトリックス内の小さな毛穴の数が少ないが、細孔のサイズは均一で恒星分布であり、相互に相互接続されていない。
標本＃3のマトリックスは、局所的な焼結を示しており、構造に大きな毛穴があり、それらは互いに連続しており、構造は明らかに不均一です。 4＃標本は、構造内の数マイクロメートルの範囲に細孔サイズがあり、直接結合の程度は弱いです。
03結論
（1）アルミン酸カルシウムセメントのカルシウムイオンは、高アルミナ耐摩耗性プラスチックの凝固を促進する上で大きな役割を果たすことがわかった。標本の初期設定時間は、カルシウム酸化カルシウムセメントの漸進的な増加とともに徐々に増加し、硬化は標本4＃で5.5H後にのみ達成された。
（2）Aluminateセメントプロモーターは、110度乾燥した後、1100度で熱処理した後、プラスチゾールの室温の機械的特性に直接影響します。 1＃-4＃標本、乾燥後のプラスチゾールの室温密度、および室温の強度の1＃-4＃-4のセメント中の酸化カルシウム含有量が減少し、徐々に減少します。
（3）熱処理後、高アルミナ摩耗耐性プラスチックの相組成はcorundum段階とムライト相であり、凝固剤のアルミン酸塩セメントのアルミナ含有量の増加は、プラスチックのコランダム相の結晶化特性を強化します。
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